引言

高強(qiáng)鋼在建筑、汽車、航空航天、軌道交通等眾多領(lǐng)域的廣泛的應(yīng)用，引起越來(lái)越多科研人員的關(guān)注。陳守關(guān)等[1]研究了鈦強(qiáng)化對(duì)700MPa高強(qiáng)耐候鋼性能的影響及改進(jìn)。羅許等[2]研究了析出粒子對(duì)鈦微合金化高強(qiáng)鋼奧氏體晶粒長(zhǎng)大的影響。楊躍標(biāo)等[3]研究了鈦微合金化高強(qiáng)鋼的組織性能及強(qiáng)化機(jī)制。李立銘等[4]進(jìn)行了鈦微合金化高強(qiáng)鋼含Ti第二相的熱力學(xué)計(jì)算?；粝驏|等[5?6]介紹了鈦微合金化高強(qiáng)鋼的研究與發(fā)展，并研究了鈦微合金化高強(qiáng)鋼的再結(jié)晶規(guī)律。田星等[7]研究了CSP流程鈦微合金化高強(qiáng)鋼的第二相粒子析出行為。鄭萬(wàn)等[8]研究了含鈦高強(qiáng)鋼中夾雜物析出行為研究。吳京戎[9]探討了連續(xù)冷卻過(guò)程中高強(qiáng)度建筑用微鈦合金鋼相變問(wèn)題探討。但是，目前關(guān)于含鈦建筑高強(qiáng)鋼的耐腐蝕性能、耐磨損性能研究還較少，鈦添加后對(duì)建筑高強(qiáng)鋼耐腐蝕性能和耐磨損性能的影響還需要進(jìn)一步的研究分析。為此，筆者進(jìn)行了Fe-Si-Mn-C-Ti系新型含鈦建筑高強(qiáng)鋼顯微組織、耐腐蝕性能和耐磨損性能的測(cè)試與分析，并研究了合金元素鈦含量對(duì)建筑高強(qiáng)鋼顯微組織和耐腐蝕性能和耐磨損性能的影響規(guī)律。

1、試驗(yàn)材料和方法

1.1試驗(yàn)材料

以不添加合金元素鈦以及添加不同含量合金元素鈦的Fe-Si-Mn-C-Ti系建筑高強(qiáng)鋼為試驗(yàn)對(duì)象，各試驗(yàn)鋼的化學(xué)成分見表1。

各試驗(yàn)鋼的主要制備工藝流程：第一步準(zhǔn)確稱量原料（碳?jí)K、錳鐵、硅鐵、鈦鐵、生鐵）；第二步，在高純氬氣保護(hù)下，于GP-35A型高頻感應(yīng)熔煉爐中進(jìn)行熔煉，要密切注意爐料熔化情況，不斷加料并及時(shí)、不斷地松動(dòng)爐料，使其平穩(wěn)下降至熔池中，保持熔化順行；在爐料全部熔化前進(jìn)行造渣，以免鋼水嚴(yán)重氧化；第三步，爐料全部熔化后，測(cè)溫、取樣，根據(jù)爐前鋼樣分析結(jié)果，配入合金料，同時(shí)用硅鐵及復(fù)合脫氧劑進(jìn)行脫氧，待成分合格后進(jìn)入下一步操作；第四步，當(dāng)溫度升到1500℃左右時(shí)，扒掉爐渣，取樣進(jìn)行化學(xué)成分檢測(cè)，根據(jù)爐前鋼樣分析結(jié)果，對(duì)化學(xué)成分進(jìn)行調(diào)整以達(dá)到試驗(yàn)鋼所需化學(xué)成分；第五步，在自制模具中鑄成所需鋼錠，尺寸為200mm×80mm×80mm；第六步，去除鋼錠表面氧化皮后將其置于馬弗爐中進(jìn)行1300℃×4h均勻化處理，然后空冷；第七步，在?550mm二輥可逆熱軋?jiān)囼?yàn)軋機(jī)上將其熱軋成8mm厚的試驗(yàn)鋼板。

1.2試驗(yàn)方法

顯微組織及物相分析：在試驗(yàn)鋼中部切取30mm×30mm×8mm方形金相試樣，先經(jīng)過(guò)金相磨制、拋光，然后用5%硝酸-乙醇溶液腐蝕15s，再立即沖洗并吹干。顯微組織分析用JSM6510型掃描電鏡，物相分析用X’PertPRO分析儀，掃描速度為4°/min,掃描范圍10°~90°。

耐腐蝕性能測(cè)試：在試驗(yàn)鋼中部切取10mm×10mm×8mm方形腐蝕試樣，以三電極體系（試驗(yàn)鋼為工作電極、甘汞電極為參比電極、鉑電極為輔助電極），在CS360型電化學(xué)工作站中進(jìn)行試驗(yàn)鋼的電化學(xué)腐蝕試驗(yàn)，腐蝕溶液為5%氯化鈉水溶液，掃描速度1mV/s。試驗(yàn)前，先恒電位極化3min以有效去除試驗(yàn)鋼表面氧化物等雜質(zhì)。試驗(yàn)后置于JSM6510型掃描電鏡下觀察試樣的表面腐蝕形貌。

耐磨損性能測(cè)試：在試驗(yàn)鋼中部切取?30mm×8mm圓柱形磨損試樣，在MMW-1型摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行室溫磨損試驗(yàn)，磨輪轉(zhuǎn)速350r/min、相對(duì)滑動(dòng)速度90mm/min、對(duì)磨材料為45#鋼、試驗(yàn)時(shí)間10min。同時(shí)記錄試樣磨損體積，以此表征試樣的耐磨損性能。磨損體積越小，試樣耐磨損性能越好；反之，磨損體積越大，試樣耐磨損性能越差。

2、試驗(yàn)結(jié)果及討論

2.1顯微組織

不添加鈦以及添加不同含量鈦的試驗(yàn)鋼顯微組織如圖1所示。從圖1可知，合金元素鈦的添加有助于細(xì)化試驗(yàn)鋼的內(nèi)部晶粒，鋼中碳化物較為粗大。

隨著鈦含量的增加，試驗(yàn)鋼內(nèi)部晶粒尺寸表現(xiàn)出先減小后增大的變化趨勢(shì)，鋼中碳化物呈現(xiàn)出較為明顯的差異。與不添加鈦（圖1a）相比，合金元素鈦含量較低（0.02%，圖1b）時(shí)，試驗(yàn)鋼的內(nèi)部組織有一定程度的細(xì)化，鋼中碳化物顆粒有所細(xì)化，但細(xì)化效果不明顯；當(dāng)鈦含量增至0.06%（圖1c）時(shí)，試驗(yàn)鋼的內(nèi)部組織得到明顯細(xì)化，鋼中碳化物顯著細(xì)化、以細(xì)小顆粒呈彌散分布；當(dāng)鈦含量進(jìn)一步增至0.15%（圖1d）時(shí)，試驗(yàn)鋼的內(nèi)部組織非但沒(méi)有進(jìn)一步細(xì)化，反而有所粗化，鋼中碳化物尺寸有所增大且出現(xiàn)了一些有著尖銳棱角的較大碳化物顆粒。由此可以看出，合金元素鈦含量過(guò)低或過(guò)高都不利于細(xì)化試驗(yàn)鋼的內(nèi)部組織。

不添加鈦以及添加不同含量鈦的試驗(yàn)鋼XRD譜如圖2所示。從圖2可知，不添加鈦（圖2a）時(shí)，試驗(yàn)鋼中由基體Fe和M3C碳化物組成。當(dāng)在鋼中添加較低含量的鈦0.02%，圖2b）時(shí)，試驗(yàn)鋼由基體Fe、TiC和M3C碳化物組成。當(dāng)鈦含量增至0.06%（圖2c）時(shí)，試驗(yàn)鋼仍由基體Fe、TiC和M3C碳化物組成，但TiC衍射峰強(qiáng)度比鈦含量0.02%時(shí)明顯增強(qiáng)。當(dāng)鈦含量進(jìn)一步增至0.15%（圖2d）時(shí)，試驗(yàn)鋼由基體Fe、TiC、TiN和M3C碳化物組成。

2.2耐腐蝕性能

不添加鈦以及添加不同含量鈦的試驗(yàn)鋼電化學(xué)腐蝕試驗(yàn)結(jié)果如表2所示。從表2可知，合金元素鈦的添加有助于促使鋼的腐蝕電位正移，提高鋼的耐腐蝕性能。并且隨著鈦含量的增加。試驗(yàn)鋼的腐蝕電位表現(xiàn)出先正移后負(fù)移的變化趨勢(shì)，鋼的耐腐蝕性能先提高后下降。與不添加鈦（1#試樣）相比，鈦含量較低（0.02%，2#試樣）時(shí)，試驗(yàn)鋼的腐蝕電位正移了17mV，耐腐蝕性能稍有提高；當(dāng)合金元素鈦含量增至0.06%（3#試樣）時(shí)，試驗(yàn)鋼的腐蝕電位正移了91mV，耐腐蝕性能顯著提高；當(dāng)合金元素鈦含量進(jìn)一步增至0.15%（4#試樣）時(shí)，試驗(yàn)鋼的腐蝕電位僅正移了34mV，耐腐蝕性能非但沒(méi)有進(jìn)一步提高，反而有所下降。

不添加鈦以及添加不同含量鈦的試驗(yàn)鋼電化學(xué)腐蝕后的表面形貌如圖3所示。從圖3可知，不添加鈦（圖3a）時(shí)，試驗(yàn)鋼電化學(xué)腐蝕后表面出現(xiàn)較多的團(tuán)狀腐蝕坑，腐蝕現(xiàn)象較為明顯、腐蝕較為嚴(yán)重。當(dāng)在鋼中添加較低含量的鈦（0.02%，圖3b）時(shí)，試驗(yàn)鋼電化學(xué)腐蝕后表面團(tuán)狀腐蝕坑稍有減小，但腐蝕現(xiàn)象仍較為明顯。當(dāng)鈦含量增至0.06%（圖3c）時(shí)，試驗(yàn)鋼電化學(xué)腐蝕后表面沒(méi)有明顯的團(tuán)狀腐蝕坑，僅有細(xì)小的點(diǎn)狀腐蝕，腐蝕現(xiàn)象明顯減弱，鋼的耐腐蝕性能明顯改善。當(dāng)鈦含量進(jìn)一步增至0.15%（圖3d）時(shí)，試驗(yàn)鋼電化學(xué)腐蝕后表面除細(xì)小的點(diǎn)狀腐蝕外，還有少量的團(tuán)狀腐蝕坑出現(xiàn)，鋼的耐腐蝕性能較鈦含量0.06%時(shí)有所下降。

2.3耐磨損性能

不添加合金元素鈦以及添加不同含量合金元素鈦的試驗(yàn)鋼磨損試驗(yàn)結(jié)果如表3所示。從表3可知，與不添加合金元素鈦相比，合金元素鈦的添加有助于減小試驗(yàn)鋼的磨損體積，提高試驗(yàn)鋼的耐磨損性能。此外，從表3可以看出，隨著鈦含量的增加。試驗(yàn)鋼的磨損體積表現(xiàn)出先減小后增大的變化趨勢(shì)，鋼的耐磨損性能先提高后下降。與不添加合金元素鈦（1#試樣）相比，合金元素鈦含量較低（0.02%，2#試樣）時(shí)，試驗(yàn)鋼的磨損體積減小了3×10^-3mm³，耐磨損性能稍有提高；當(dāng)合金元素鈦含量增至0.06%（3#試樣）時(shí)，試驗(yàn)鋼的磨損體積減小了9×10^-3mm³，耐磨損性能顯著提高；當(dāng)合金元素鈦含量進(jìn)一步增至0.15%（4#試樣）時(shí)，試驗(yàn)鋼的磨損體積減小了6×10^-3mm³，耐磨損性能非但沒(méi)有進(jìn)一步提高，反而有所下降。

由此可以看出，建筑高強(qiáng)鋼中添加合金元素鈦，有助于細(xì)化組織，提高試驗(yàn)鋼的耐腐蝕性能和耐磨損性能。但鋼中鈦含量過(guò)低或過(guò)高，都不利于改善試驗(yàn)鋼的耐腐蝕性能和耐磨損性能。這主要是因?yàn)殇撝刑砑拥暮辖鹪剽佒饕鸬匠恋韽?qiáng)化作用[4,7?9]。

當(dāng)鋼中鈦含量過(guò)低（0.02%）時(shí)，鋼中形成的TiC（碳化鈦）較少，不足以起到較強(qiáng)的沉淀強(qiáng)化效果，難以有效改善試驗(yàn)鋼的耐腐蝕性能和耐磨損性能。當(dāng)鋼中鈦含量增至0.06%時(shí)，鋼中形成了細(xì)小、彌散分布的TiC，充分發(fā)揮了沉淀強(qiáng)化作用，從而顯著改善試驗(yàn)鋼的耐腐蝕性能和耐磨損性能。但是當(dāng)鋼中鈦含量進(jìn)一步增大到0.15%時(shí)，鋼中除了形成細(xì)小的TiC以外，還形成了較為粗大的、帶尖銳棱角的TiN（氮化鈦）。由于這些有尖銳棱角的粗大TiN存在，0.15%鈦含量的試驗(yàn)鋼在電化學(xué)腐蝕中更易被腐蝕液侵蝕，在室溫磨損過(guò)程中很容易被磨損，從而使得0.15%鈦含量試驗(yàn)鋼的耐腐蝕性能和耐磨損性能非但沒(méi)有隨著鈦含量增加而進(jìn)一步提高，反而有所下降。由此可以看出，為了獲得理想的建筑高強(qiáng)鋼耐腐蝕性能和耐磨損性能，鋼中鈦含量不宜過(guò)多也不易過(guò)低。

3、結(jié)論

1）Fe-Si-Mn-C建筑高強(qiáng)鋼中添加合金元素鈦，有助于細(xì)化內(nèi)部組織，提高試驗(yàn)鋼的耐腐蝕性能。

與不添加合金元素鈦相比，添加0.06%合金元素鈦含量時(shí)，試驗(yàn)鋼的腐蝕電位正移91mV，磨損體積減小9×10^-3mm³，耐腐蝕性能和耐磨損性能顯著提高。

2）隨鋼中鈦含量從0逐步增至0.15%，F(xiàn)e-Si-Mn-C-Ti系建筑高強(qiáng)鋼的內(nèi)部組織先細(xì)化后粗化，腐蝕電位先正移后負(fù)移，耐腐蝕性能先提高后下降；磨損體積先減小后增大，耐磨損性能先提高后下降。

3）不添加合金元素鈦時(shí)，F(xiàn)e-Si-Mn-C試驗(yàn)鋼中由基體Fe和M3C碳化物組成。當(dāng)合金元素鈦含量0.02%~0.06%時(shí)，試驗(yàn)鋼由基體Fe、TiC和M3C碳化物組成。當(dāng)合金元素鈦含量0.15%時(shí)，試驗(yàn)鋼由基體Fe、TiC、TiN和M3C碳化物組成。

參考文獻(xiàn)

[ 1 ]Chen Shouguan, Wang Li, Li Xiaolin, et al. Effect of titanium strengthening on mechanical properties of 700 MPa grade high strength weathering steel and its improvement[J]. China Metallurgy, 2016，（3）：17?21.

（陳守關(guān), 王莉, 李曉林, 等. 鈦強(qiáng)化對(duì)700 MPa 高強(qiáng)耐候鋼性能的影響及改進(jìn)[J]. 中國(guó)冶金, 2016，（3）：17?21.）

[ 2 ]Luo Xu, Yang Caishui, Kang Yonglin, et al. Effect of precipitates on the austenite grain growth of titanium microalloyed high performance steel[J]. Journal of University of Science and Technology Beijing, 2016，38（2）：230?234.

（羅許, 楊財(cái)水, 康永林, 等. 析出粒子對(duì)鈦微合金化高強(qiáng)鋼奧氏體晶粒長(zhǎng)大的影響[J]. 工程科學(xué)學(xué)報(bào), 2016，38（2）：230?234.）

[ 3 ]Yang Yuebiao, Deng Shen, Fan Lei, et al. Microstructure, mechanical properties and strengthening mechanism of Ti microalloyed high strength steel[J]. Iron & Steel, 2019，54（10）：72?79.

（楊躍標(biāo), 鄧深, 樊雷, 等. 鈦微合金化高強(qiáng)鋼的組織性能及強(qiáng)化機(jī)制[J]. 鋼鐵, 2019，54（10）：72?79.）

[ 4 ]Li Liming, Feng Yunli, Yang Lina. Thermodynamic calculation of Ti-containing second phase in Ti microalloyed high strength steel[J]. Iron Steel Vanadium Titanium, 2019，40（1）：118?122.

（李立銘, 馮運(yùn)莉, 楊麗娜. 鈦微合金化高強(qiáng)鋼含Ti第二相的熱力學(xué)計(jì)算[J]. 鋼鐵釩鈦, 2019，40（1）：118?122.）

[ 5 ]Huo Xiangdong, Xia Jinian, Li Liejun, et al. Research and development of titanium microalloyed high strength steel[J]. Iron Steel Vanadium Titanium, 2017，38（4）：105?112.

（霍向東, 夏繼年, 李烈軍, 等. 鈦微合金化高強(qiáng)鋼的研究與發(fā)展[J]. 鋼鐵釩鈦, 2017，38（4）：105?112.）

[ 6 ]Huo Xiangdong, Hou Liang, Li Liejun, et al. Recrystallization of titanium micro-alloyed high strength steel[J]. Transactions of Materials and Heat Treatment, 2017，38（4）：119?125.

（霍向東, 侯亮, 李烈軍, 等. 鈦微合金化高強(qiáng)鋼的再結(jié)晶規(guī)律[J]. 材料熱處理學(xué)報(bào), 2017，38（4）：119?125.）

[ 7 ]Tian Xing, Zhu Guoming, Kang Yonglin, et al. Precipitation behavior of Ti-microalloyed high-strength steel by CSP process[J]. Journal of University of Science and Technology Beijing, 2015，（1）：42?49.

（田星, 朱國(guó)明, 康永林, 等. CSP流程鈦微合金化高強(qiáng)鋼的第二相粒子析出行為[J]. 北京科技大學(xué)學(xué)報(bào), 2015，（1）：42?49.）

[ 8 ]Zheng Wan, Qu Yong, Fu Xuehao, et al. Inclusion precipitation behaviors in Ti-containing high strength steel[J]. Journal of Wuhan University of Science and Technology(Natural Science Edition), 2017，40（3）：161?166.

（鄭萬(wàn), 瞿勇, 付學(xué)好, 等. 含鈦高強(qiáng)鋼中夾雜物析出行為研究[J]. 武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2017，40（3）：161?166.）

[ 9 ]Wu Jingrong. Discussion on phase transformation of high strength trace-Ti alloy steel in continuous cooling process[J].Foundry Technology, 2016，37（3）：427?429.

（吳京戎. 連續(xù)冷卻過(guò)程中高強(qiáng)度建筑用微鈦合金鋼相變問(wèn)題探討[J]. 鑄造技術(shù), 2016，37（3）：427?429.）